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低氮燃烧改造

低氮燃烧改造

时间:2017-12-29 17:18:50来源:洪声环保

  1 我国循环流化床技术发展情况

  目前我国有案可查的循环流化床锅炉(简称CFB锅炉)已达4000余台,其中80%以上为中小型CFB发电机组或专用工业锅炉,多达3500台左右;400t/h以上CFB锅炉也已接近500余台。在全国8.9亿千瓦火电总装机容量中,CFB机组装机容量已达1.2亿千瓦以上,占火电总装机容量的13.5%强,约为全国电力总装机容量12.0亿千瓦的10%。

  在上世纪五十年代,我国就已经开始各种低参数的初级沸腾炉研制和实际应用,发展步调基本与世界同步。以后,在1970年以后又开始了中等参数的鼓泡床研制生产,直到1982年,出现了首批130t/h鼓泡床流化床机组,主要应用在东北地区鸡西矿务局电厂等华北、东北地区。中国第一台较高循环倍率床下点火循环流化床经99次点火,于1992年夏天在浙江嵊县正式投产,该炉为杭锅产75t/hCFB发电机组。

  我国小型带埋管沸腾炉和以后整合为中小型CFB的生产厂家主要为济南锅炉厂、武汉锅炉厂、华西能源(也称小东锅)、无锡锅炉厂、四川锅炉厂、太原锅炉厂、唐山锅炉厂、泰安锅炉厂、郑州锅炉厂、江西锅炉厂和杭州锅炉厂等十几个中小锅炉厂;大型CFB锅炉生产厂家主要集中在以东方锅炉厂为首的东锅、哈锅、上锅、无锡锅炉厂、华西能源、济南锅炉厂、武汉锅炉厂和太原锅炉厂等有限几家大中型锅炉厂。

  目前海外最大的CFB机组是波兰的460MW机组,而我国最大的CFB机组是神华集团在四川白马的600MW超临界循环流化床机组。在装机数量、发电贡献率和单机容量上,中国CFB装置都是绝对的世界第一,所涉及炉型庞杂、燃用煤质多样,经过近五十五年的实践和研究活动,已经积累了相当丰富的理论与实践经验。

  国内420t/h以上蒸发量的大型CFB锅炉平均NOx排放指标为230mg/Nm3左右;而240t/h中小型蒸发量的中小型锅炉NOx烟气排放更高一些,平均为300mg/Nm3。总体上来讲,CFB机组平均为270~290mg/Nm3。一般来说,CFB锅炉的NOx排放值确实要显著低于那些未采取有效炉内低氮燃烧技术的普通煤粉锅炉,但仍未达到国家现阶段NOx排放标准。而对于那些已经采用了炉内低氮燃烧技术的普通大型电站煤粉炉,其平均NOx排放值为150~450mg/Nm3,显得CFB技术优势不是那么明显。因此,有效改善CFB锅炉燃烧过程低氮特性,努力降低其排放值,必要时也可加装炉内喷氨SNCR装置,设法达到国家对燃煤炉的NOx排放标准,就成为不可回避的问题了。当然,目前有极少部分CFB锅炉NOx排放确实已经达到90~150mg/Nm3,但这部分达标机组比例不超过10%,不容乐观。

  2 循环流化床炉内燃烧过程与解决De-NOx烟气排放之间存在的问题

  2.1炉膛中心区缺氧

  与煤粉炉四周缺氧的情形相反,几乎所有的CFB锅炉都存在着炉膛中心区缺氧的问题,究其原因除了高密度物料颗粒群对二次风射流的阻挡作用外,也存在贴壁流垂直下泻覆盖水冷壁、每个层面颗粒水平移动不够均匀、各转弯变化区域涡流干扰和垂直上移速度的不均匀影响。这种中心区缺氧会降低燃料燃尽效果和脱硫剂化学反应的效率,直接导致De-NOx炉内过程的优化受到限制,不能有效实现低温燃烧时的高效低氮。

  2.2 床温不均匀性

  由于流态化过程的复杂性、新鲜燃料和回料灰的分布相对集中、料层颗粒的不均匀性、物料流化程度的偏差和一、二次风分配的不均匀性,直接导致了床温的偏差。事实上,整个床面上各个床温测点偏差较大是普遍存在的一个CFB锅炉共有问题,一般的CFB炉子床温偏差都在70℃以上,最大的可以达到150℃以上,这也造成了物料燃尽和石灰石脱硫,以及低氮燃烧的困难。

  床温的不均匀性,肯定会造成局部温度峰值。局部超高床温是产生NOx急剧增加的元凶,其生成能力是合理床温下的数倍甚至数量级增加。

  2.3 床温异常

  对于CFB机组来说,控制一个合适的床温变化范围,是解决低氮燃烧的关键因素之一。理论上,860~875℃的床温控制范围绝对是大家都能接受的CFB最佳低氮脱硝温度,而对于现实运行需求来说,控制平均床温为870~920℃时,既可以考虑断煤不灭火应急处理且达到理想低氮效果,又能够很好地实现多煤种变化时的料层燃尽过程和汽温控制。

  现实当中,由于存在颗粒粗大时床温偏高,而物料细微时床温偏低这样的规律,使得很多CFB不能保证理想的床温。此外,布风板、风帽和均压风室的设计瑕疵,也会造成布风不均匀或者床温控制的难度。由于输煤碎煤系统的缺憾,加上目前绝大多数用户所使用的环锤式碎煤机的过破碎现象,容易产生颗粒两级分化严重、粗大颗粒显著居多或者细末燃料成为主导比例这三种很不正常的情况,使得燃煤颗粒很难实现0~8mm宽筛分下的理想级配颗粒,普遍对保证床温非常困难。运行当中,床温处于950~1050℃和760~850℃这两种极端床温现象比比皆是,尤其是高床温情况,普遍存在于中小型循环流化床锅炉运行过程。

  床温太高时,容易产生超量的NOx排放和料层高温结焦;而床温过低时,又会造成N2O的大量生成,出现二恶英污染问题和燃尽率显著降低的问题。

  2.4 炉膛出口、返料温度与床温差值过大

  由于种种原因,不少CFB机组在运行过程中,要么床温显著高于炉膛出口(分离器入口)温度和返料温度;要么床温显著低于炉膛出口(分离器入口)温度和返料温度。这种温度差的增加,会影响整个物料循环和流态化过程的低温燃烧效果,也能够导致脱硫降氮效率的下降。

  事实上,多数CFB锅炉的炉膛出口温度显著低于床温,很多的炉子温差高达200℃。这样,为了保证汽温或蒸发量,这些炉子不得不以高床温运行,产生了NOx的生成环境。

  对于那些循环返料系统出现问题,或者返料腿给煤的大中型CFB来说,NOx的减排目标还与返料系统温度水平有着直接关系。毕竟CFB锅炉的整个燃烧体系空间包括耐火层构成的密相区燃烧室、耐火浇注料上方至分离器入口的上部炉膛、飞灰分离器空间、回料腿、返料器(J阀)、返料斜腿这几部分,每一段所产生的温差,都会给整个物料循环燃烧过程的平均温度和温度峰值带来影响,均衡这些区域的温度是任何一种CFB低氮技术都必须考虑的问题。

  2.5 二次风配风方式

  对于任何一种锅炉,设法降低一次风率、提高二次风率,都不失为增进分级送风的好方法,既可以强化氧化区燃尽和还原区低氧分段De-NOx燃烧效果,也抑制温度及温差水平,达到低氮与高效燃烧的过程统一。从分级配风均匀性的目标来看,各种燃煤锅炉二次风布局与参数选择上,都需要充分照顾到炉内空气动力场的均衡,力求燃烧过程每一处局部燃烧份额获得较为均匀的风煤比,避免诸如结焦、高温腐蚀、热流密度偏差大、蒸发量异常、火焰中心位置不当等等不正常现象甚至故障。

  遗憾的是,目前绝大多数的CFB炉型二次风设计,并没有实现这样的充分协调,没有正确处理好射流穿透、配风均匀性、风煤比局部均衡和合理制造还原氧化区分布这几方面的协调关系。在燃用煤质、风帽状况、飞灰循环效率、颗粒度、布风板面积和流化速度等几方面显著变化时,料层厚度自然会发生变化,所对应的沿高程和水平方向的炉内压力会有很大区别,所对应的二次风设计当然应当做出合理安排,以满足1.2~1.6m核心燃烧区的合理延伸,保障整个燃烧体系的正常进行,所以二次风的设置相当重要。

  2.6 物料颗粒度异常

  一些燃用洗中煤、煤泥等燃煤细末或轻质生物质的CFB锅炉,往往会伴随着燃烧份额的上升,造成类似于煤粉炉那样的火焰中心上移效果。而一些既混烧细末燃料,又有矸石等难以破碎的硬质低热燃料的炉子,又会出现两极分化,易于出现分层湍动的流化异常,造成床温和炉温的严重不均匀和脉动。更多的情况是大尺寸超标颗粒太多所形成的流化不良和高床温情况,形成高比重密相区。

  这些情况无疑会带来很多问题,一则是形成炉膛出口温度、返料温度或床温的异常升高,产生高温峰值偏离低氮温度;二来会破坏二次风的分级效果,严重破坏氧化还原区的分段De-NOx趋势。

  经验告诉我们,仅仅是宽筛分颗粒度的合理保证一项,就可以带来显著地降低NOx的效果,一般可以获得20~50mg/Nm3的NOx减排效益。

  2.7 设计床温与一次风的配合

  合理降低一次风率并保证充分流化,是确保CFB锅炉正常运行的关键,也使De-NOx炉内过程的优化有了基本保证。事实上,合理的炉型结构设计和一、二次风设计,才是确保合理运行床温的基本关键要素。煤质确定后,燃烧系统设计也就决定了基本运行床温和满足料层正常流化前提条件。特定的CFB锅炉,如果不对一次风、二次风和布风板等关键因素加以优化改造,只凭借运行调整上的灵活性和严谨性,几乎是不可能完成De-NOx高效燃烧的。

  很多CFB锅炉,即使在颗粒度和配风合理的外在因素下,也无法解决流化不均、低床温或高床温等先天恶劣运行参数。那么,一次风温度、一次风比例、流化风速、床下风室等方面的综合技改,就成为关键所在。

  还有一点,煤粉炉或CFB锅炉的一次风增加时,排烟温度定会升高,锅炉热效率显著降低。

  2.8 炉内高效脱硫与低氮燃烧的矛盾

  炉内石灰石脱硫方式,更喜欢相对较高的整体和局部氧量;而低氮过程,更希望亲近低氧环境。但无论对脱硫或是低氮来说,都不能回避燃料的高效燃尽问题。过分的低氧,会降低低温过程燃料燃烧的氧化速率,尤其是挥发分耗尽后的大颗粒,其燃尽率的降低更为明显,带来飞灰和大渣含碳量的显著增加;太高的富氧,显然会使排烟损失急剧增加。总体上,如果不统一起来综合考虑,一定会出现锅炉热效率的大幅下降。他们的高效反应温度,其重合点大致为870~920℃,这一点毋容置疑,矛盾的关键在于解决氧量控制和分配关系,解决好氧量在炉内的均匀性,是提供好机会的要点。

  2.9 De-NOx过程与汽水系统的矛盾

  简单的低氮分级处理,有可能造成汽水介质方面的难题。一般来说,如果简单地垂直分级,定会造成异常的分离器出口烟温升高、蒸发量下降和汽温升高,排烟温度也会上升。而床温异常升高、稀相区温度普遍降低时,蒸发量也会异常降低。

  而在另一些情况下,如果二次风分级尺度把握不好时,又会出现蒸发量提高而导致汽温偏低,也可以使排烟温度下降带来尾部烟道腐蚀问题。

  研究CFB锅炉汽温问题时,无法回避蒸发量和过热、再热热量分配的问题。

  3 循环流化床锅炉技术网高效低氮燃烧技术介绍

  循环流化床锅炉技术网高效低氮燃烧技术,强调了高效燃烧前提下的二次风合理低氧分级原则与低一次风率方式下的理想料层流态化构建技术的融合,充分照顾到了高效燃烧与De-NOx的协调统一。是从优化炉内物料流态化状况、改善着火燃尽特性、保证或提高锅炉热效率和优化汽水风烟参数等四个方面入手,然后引申一步做出的精细化二次风布局与一次风优化方案,进而通过设备改造和科学的燃烧调整过程,产生CFB沿物料流程的温度均衡、还原区有效降氮与氧化区高效脱硫的有机结合、燃尽率保障的局部风煤比均匀、二次风射流立体穿透的分级供风和整体相对低氧燃烧过程的良好燃料适应性等五个方面的最终技术改造效果,可简称为所谓的“1-2-4-5” 高效低氮燃烧一体化技术。

  本项CFB高效低氮燃烧一体化技术,低氮效果显著。从示范工程来看,其降氮效率至少在55%以上,可以实现绝大多数CFB锅炉NOx排放低于150~200mg/Nm3。对于大中型CFB锅炉来言,由于布风板上方燃烧室耐火浇注料高度为8.5~10m、布风板面积大于24m2,有更多的空间来调整和考虑二次风布局,加之其稀相区上部水冷壁裸露空间多达数千立方米以上,所担心的物料低温火焰异常转移因素更少,其原来的中心区缺氧更为严重,改造后预计降氮效果更佳。

  尽管CFB的SNCR效率可高达50%~60%,显著高于煤粉炉的25%~40%,但无论如何也不能忘了喷尿素或注氨后的“氨逃逸”问题。

  在脱硝剂生产过程中,会产生天上、地下和水源的原产地污染,而其污染情况到目前为止都没有很精确的测算和检验,我们不能拆了东墙补西墙,将在火电厂燃煤锅炉辛辛苦苦减下来的NOx、SOx排放值,让原产地污染以另外一种形式,或许是非常隐蔽的模式,毫无全局意识地被消耗殆尽!我们国家到地方的各级发改委、环保部门和其他政策部门,应当更加重视对全社会的整体环保效果。

  此外,氨制品的生产,也会带来每吨氨或尿素生产过程中所消耗的燃煤消耗。据测算,每生产一吨氨,需要消耗1.1~1.5吨的燃煤。可想而知,如果我们不做好燃煤锅炉炉内低氮技术,全国因生产氨制品的燃煤锅炉降氮介质,会付出多么巨大的能源损失!可以理解,本项技术也是一项较好的节能降耗措施。

  本CFB锅炉高效低氮燃烧一体化技术,着眼于通过燃烧优化,努力提高CFB锅炉无外来化学反应介质的深度降氮能力,充分发挥CFB的环保特点,立足于自主知识产权的先进自有技术,为国家的无“氨逃逸”深度降氮做出贡献。我们所解决的,是在CFB已经低氮基础之上的“更低NOx减排”社会需求。只有在最低指标前提下,才个别地考虑微量喷入氨制剂的小型化SNCR补充手段,以充分减少造价节约投资,达到最大化低氮目标。

  3.1 “总体统一”原则

  本技术强调的是高效燃烧与De-NOx过程的高度统一。作为CFB锅炉运行的一般原则,务必要遵循“一次风主调料层温度确保床温,二次风补充氧量紧跟负荷”这一基本要领。在可以降低一次风率的情况下,提高二次风率增强分级效果,无论对燃尽率提高、炉内减缓磨损、提高煤质适应性、保证炉效,或者对提高石灰石脱硫效果、增强De-NOx能力、改善循环流化状态,都十分有益。

  没有高效燃烧做后盾,也不敢擅自降低锅炉运行总氧量,也无法合理分级送风。不统一高效燃烧与De-NOx的利益关系,无法达到本技术的实际效果。

  3.2 “两项重点工作”内容

  毛泽东主席曾经说过“人定胜天”,但如果人不去改变山河面貌,不去植树造林努力恢复生态的话,人是胜不了天的。大多数CFB锅炉也一样,先天存在二次风布局和一次风无法降低的缺陷,有着炉型对煤质的环保不适应性,仅靠人为调整,根本无法使得NOx排放降低到达标要求。而反过来讲,即使锅炉技改方案正确,没有一个科学严谨的细致调试工作,也无法落实最终技改成果。

  因此,设备本身的高效低氮燃烧技改方案,可以说是建立了可资利用的基础体系条件和运行优化平台;而由富有经验的CFB专业工程师所进行的燃烧优化调整,则是利用技改方案所构成的优良设施,充分体现De-NOx和高效燃烧的整体统一和NOx终极降氮效果。

  3.3 “四个考虑”前提

  本项高效低氮燃烧一体化技术,是从优化物料流态化、改善燃烧特性、确保热效率和优化其他相关参数等四个方面入手,达到最终技术改造效果的。

  料层的整体和局部流化效果,以及整体物料的循环过程,是构建基本CFB燃烧过程的最基础条件。通过一系列技术改造,首先解决物料流态化和循环问题,产生基本的分级燃烧颗粒流动过程。没有这一点,不可能实现炉内温度的均衡和二次风分级作用。

  燃烧特性的改善,颗粒破碎情况是前提,二次风分级的氧化还原分段、床温稳定且适当、灼热物料各处温度尽可能均匀、流态化均匀且氧量分布匀称则是最终达到高效燃烧的根本原因。本技术实质技改内容在于二次风改造、烟气再循环和一次风管道的改造,努力在不改造布风板及其相应结构和底部水冷壁冷却风室的前提下,实现燃烧的高效。如有必要,也可对新增内容另外签订合同增加技改费用,但一般不必对此开展大的技改。

  锅炉热效率的保证除了高效燃烧降低或保持了飞灰大渣可燃物含量以外,更显著的是因炉膛出口氧量的适度降低,而带来的排烟损失明显降低。对于特殊炉型和煤质,如果排烟温度显著增加,已经不能平衡烟气量降低所带来的排烟损失节约的话,当然也可以对业主提出低温再热器、低温过热器和省煤器的改造措施,通过增设受热面来平衡烟温。此时,对受热面的技改,可作为主技改项目的补充,另外签订合同整改,或者交由业主另行委托其他单位完成。

  对于循环飞灰分离器后的汽、水、风、烟系统个别参数的异常偏差,如果经计算、试验和设计可以明确诊断的话,这些其他有关参数与设计值的出入也要在技改中充分考量。比如说一次风温或高或低、空预漏风增大、分离器效率降低等,需要对这些部件进行整改和完善,一般情况下,应当由业主方在另外的合同中体现,交由信任的施工单位予以实施,我们可以提供必要和适当的技术建议。比如说,严重的空预漏风和飞灰循环倍率下降,都会造成De-NOx减排效果的下降。

  3.4 “五方面局部效果”保障

  高效低氮燃烧一体化技术,最终要实现CFB物料温度的整体均衡、最佳分区燃烧、局部氧量均匀化、二次风立体化分级和低氧的宽煤种适应等五个方面技术改造效果。

  温度均衡的目的在于消除局部高温峰值,实现理想的870~920℃最佳低氮温度环境;分区燃烧制造出来的还原氧化分段,强化了已生成NOx的逆向过程CO催化下的N2+O2的还原分解能力;局部氧量均匀解决了石灰石成分在炉内的脱硫效率低下的问题,促成了制造炉内整体低氮环境气氛的可能性,解决了低氮与脱硫之间存在的矛盾;二次风立体分级,节约了实现分级送风时的空间需求,改善了高效燃烧所需要的三维颗粒移动的传热传质,发挥了二次风射流基本穿透能力下的燃料氧量携带作用;低氧环境下,煤种适应性会由于二次风率低、一次风率高而出现问题,而通过我们的技改,可以有效获得理想的有效一次风率和二次风率的比例关系,确保更宽泛的煤质适应能力。

  4、某CFB低氮一体化技改示范效果

  早些时候,我们通过对某75t/hCFB的高效低氮燃烧一体化技术改造,彻底摒弃了原来锅炉二次风的设计布局,重新在锅炉前后进行了水冷壁重新开孔,按新的位置和管径就位新的二次风数量和规格重新布局,使得炉内沿宽度方向的氧量分布均匀性大为改善,中心贫氧区氧量已由原来通常同型锅炉的0%~2%提高到了2.9%~4.1%,而边壁流氧量已从原来的8.2%~10%降低到了5%~7.2%。

  为了应对一次风率降低的目标,我们采取了烟气再循环补充的做法,选择了5000~7000Nm3/h有效烟气补充量,在保证一次风对料层充分流化的前提下,直接加大了二次风率,并同时将炉膛出口氧量由原来的6%~7%降低到现在的4.5%~5.3%。

  改造后,该炉最高床温由原来的980℃降低到现在的940℃,平均床温由原来的945℃降低到了920℃。密相区床温均匀性也显著改善,最大温度偏差显著减少。与此同时,最高炉膛出口温度也由改前的890℃提高到了920℃,均衡了整体温度,消除了极端温度峰值。

  该炉改造后,NOx排放值由原来的350~450mg/Nm3降低到了现在的150mg/Nm3以下,平均147mg/Nm3。从连续三天的测试来看,即使包括极限情况,也能有效控制在141~165mg/Nm3范围内,效果相当不错。

  改造效果因空预器漏风影响和循环分离效果较差而受到影响。预计今年五月份将空预漏风由现在的19%~22.5%降低到8%、分离器和返料器修复以后,NOx减排效果将会更好,到时再看最终理想效果。

  5 CFB高效低氮燃烧一体化技术技改工程工艺要领及注意事项

  5.1 实施高效低氮一体化技术技改时,务必要求氧量表O2、床温、炉内各段烟温、给煤量、排烟温度、各处风压和烟气压力、汽水流量、汽温气压、风量等主要参数务必准确,以便对技改前后进行合理诊断和对比。

  5.2 二次风就位位置和风速选择特别关键,没有二次风精确选择,提高燃烧效率和整体炉效几乎是一句空话,更不要说合理的立体分级送风和合理流态化过程的组织了。高低错落、分层协调、左右均衡、保证风率、合理分配是整个二次风技改的关键,二次风失败了,整个计划就泡了汤。

  5.3 烟气再循环只是在无法有效降低一次风实际风量时才可用到,否则有可能不利于对流段后期受热面的传热分配,一般情况下,过大的烟气再循环量,会增加对流传热系数造成汽温高趋势,甚至过热器和再热器减温水都不够用。但确实因颗粒粗大而无法流化时,不得不考虑增设烟气再循环量调节补充。

  5.4 二次风的小风管风量调节阀要选用优质的可定位蝶阀,以便精确各组二次风分配量和比例关系,实现立体可调整二次风合理布局和三维分级。

  5.5 二次风设计位置与煤质元素组成和理化特性有很大关系。即使是同型的同容量CFB锅炉,这些新的二次风对应布风板的相对标高、左右对称的横向间距、上下层风速要求和喷口前引导段直端的设计,要分门别类地根据煤质特点来确认。

  5.6 追求合适的颗粒度和宽筛分颗粒尺寸合理级配,避免料层分层、流化不均等异常,物料颗粒切割尺寸d50=1.6~2.3mm是绝大多数CFB比较适合的颗粒状况。

  5.7 二次风、烟气再循环和一次风通道技改后,应密切配合床温床压的调整,努力实现870~920℃最佳低氮温度环境,并适度的低氧运行条件来获得最终低氮效果。

  5.8 从合理的技改价格来看,75t/h~240t/h以下锅炉价格约为1.1~1.4万元/吨蒸汽;而240t/h以上锅炉每蒸吨价格约为0.9~1.1万元/吨蒸汽。总体趋势是容量越小,其单位造价越高。理解上应考虑相似内容的技改折合到蒸汽量吨位上,自然会表现出吨位越低则单位比价越高的规律。影响到最终低氮效果的其他技改内容,需要另行交给有关工程建设单位,由其他相关合同另行处置,不包含在高效低氮燃烧一体化技术的技改项目中。

  6 本技术对我国社会De-NOx烟气减排贡献的展望

  按照平均概念,每烧一吨标准煤,大致可以产生10500Nm3烟气排放量。

  按照所有CFB机组平均发电煤耗450g/kw.h、总装机容量折合1.2亿千瓦、折合满负荷年运行小时数4500小时和平均NOx排放280mg/Nm3来计算的话,每年国内CFB锅炉至少消耗2.43亿吨标准煤,产生的总体烟气排放量约为2.55×1012Nm3,可导致的整体NOx排放量至少为714420吨。

  按照现有CFB高效低氮燃烧一体化技术水平,如果CFB锅炉本身不存在任何设备缺陷和异常运行状况的话,可实现平均140~150mg/Nm3以下的NOx排放水平,少数机组完全能够达到100mg/Nm3以下。即使按照技改后NOx排放浓度为170mg/Nm3来计算,每年至少可以减少28万吨以上的NOx排放量。

  可以说,通过本技术对CFB炉内燃烧低氮改造,解决好CFB机组排放问题,将为国内烟气减排做出非常显著的贡献。

  7结束语

  本高效低氮燃烧一体化技术,对CFB锅炉大幅度炉内降氮有非常显著的贡献,可以保证绝大多数CFB锅炉55%以上的脱硝效率,能够实现很低的NOx排放,可以有效回避或极大减少SNCR技术的运用,避免“氨逃逸”的不利情况,是一项很好的新技术,为国内CFB锅炉深度NOx减排技术的落实起到关键作用,其社会节能减排效益十分明显,可为广大循环流化床锅炉用户提供最佳手段。

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